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目录摘要 .................................................................. Ⅳ ................................................................ .................................. 引言 ..............
.................................................... 1 .......................................................... 1 设计说明书 .......................................................... 1 1.1 工程概况 .......................................................... 1 1.1.1 设计资料 .................................................... 1 1.1.2 水质水量资料 ................................................ 1 1.1.3 排放标准及设计要求 .......................................... 1 1.2 处理方案的确定 .................................................... 2 1.1.1 城市污水处理综述及原则 ...................................... 2 1.2.2 常用城市污水处理技术 ........................................ 3 1.2.3 处理工艺的选择 .............................................. 6 1.2.3.1 计算依据 ............................................ 6 1.2.3.2 处理程度计算 ........................................ 6 1.2.3.3 综合分析 ............................................ 7 1.2.3.4 工艺流程 ............................................ 7 1.2.3.5 流程说明 ............................................ 8 1.2.4 主要构筑物说明 .............................................. 8 1.2.4.1 格栅 ................................................ 8 1.2.4.2 曝气沉砂池 .......................................... 9 1.2.4.3 厌氧池 .............................................. 9 1.2.4.4 缺氧池 .............................................. 9 1.2.4.5 好氧池 .............................................. 9 1.2.4.6 二沉池 ............................................. 10 2 设计计算书 .......................................................... 10 2.1 格栅的设计 ....................................................... 10 2.1.1 设计参数 ................................................... 10 2.1.2 设计计算 ................................................... 10 2.1.2.1 粗格栅 ................................................... 10 2.1.2.2 细格栅 ................................................... 12 2.2 曝气沉砂池的设计 ................................................. 15 2.2.1 设计参数 ................................................... 15 2.2.2 设计计算 ................................................... 15 2.3 主体反应池的设计 ................................................. 18 2.3.1 设计参数 ................................................... 18 2.3.2 设计计算 ................................................... 18 2.4 配水井的设计 ................................... 2 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 2.4.1 设计参数 ................................. 2 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 2.4.2 设计计算 ................................. 2 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 2.5 幅流式二沉池的设计 ............................................... 27 2.5.1 设计参数 ................................................... 27 2.5.2 设计计算 ................................................... 27 2.6 浓缩池的设计 ..................................................... 292.7 污泥贮泥池的设计 ................................................. 30 2.8 构筑物计算结果及说明 ............................................. 30 3 污水厂平面布置 ...................................................... 32 3.1 布置原则 ......................................................... 32 3.2 平面布置 ......................................................... 33 3.3 附属构筑物的布置 ................................................. 33 错误！未定义书签。 4 高程计算 ............................................ 错误！未定义书签。 4.1 水头损失 ......................................... 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 4.2 标高计算 ......................................................... 34 4.2.1 二沉池 ..................................................... 34 4.2.2 配水井 ..................................... 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 2 4.2.3 A /O 池..................................................... 35 4.2.4 沉砂池 ..................................................... 35 4.2.5 格栅 ....................................................... 35 4.2.6 浓缩池 ..................................................... 35 4.2.7 贮泥池 ..................................................... 35 错误！未定义书签。 5 投资估算 ............................................ 错误！未定义书签。 5.1 生产班次和人员安排 ............................... 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 5.2 投资估算 ......................................... 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 5.2.1 直接费 ..................................... 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 5.2.1.1 土建计算 ........................................... 36 5.2.1.2 设备费用 ........................... 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 5.2.2 间接费 ..................................................... 37 5.2.3 第二部分费用 ............................................... 38 5.2.4 工程预备费 ................................................. 38 5.2.5 总投资 ..................................................... 38 5.3 单位水处理成本估算 ............................................... 39 5.3.1 各种费用 ................................................... 39 5.3.1.1 动力费 E1 ........................................... 39 5.3.1.2 工人工资 E2 ......................................... 39 5.3.1.3 福利 E3 ............................. 错误！未定义书签。 错误！未定义书签。 5.3.1.4 折旧提成费 E4 ....................................... 40 5.3.1.5 检修维护费 E5 ....................................... 40 5.3.1.6 其他费用（包括行政管理费、辅助材料费）E6 ............ 40 5.3.1.7 污水综合利用 E7 ..................................... 40 5.3.2 单位污水处理成本 ........................................... 40 6 结论 ................................................................ 40 致谢 .................................................................. 41 错误！未定义书签。 参考文献 .............................................. 错误！未定义书签。引言随着工农业的发展和人口的增加，污水的排放量迅速增加与日俱增。目前我 国每年排放的污水量已超过 400 亿立方米，且处理率低，大量污水直接排入天然 水体， 造成了严重的水体污染， 据统计已有超过 80%的河流受到不同程度的污染。 因此，加快污水处理工程的建设，提高污水处理率，保护有限的水资源，已经成 为我国环境保护工作的紧迫任务。 1996 年的全国第四次环境保护会议强调保护环境是实施我国可持续发展的 关键，并将防治水污染作为全国性重点。根据预测，从 2000 年至 2020 年，我国 每年新建的污水处理厂的处理能力将达 300～400 万 m3/d，而中小型污水处理厂 则是城市污水处理事业的主力军。我国现有 668 个城市中，仅有 123 个城市有 307 座不同处理等级的城市污水处理厂，其中城市污水二级处理率 10%左右，全 国 17000 个建制镇，绝大多数没有排水和污水处理设施。因此探索适合中小城市 的经济实用的污水处理工艺，以较少的投资建成污水处理厂，以较好的管理运转 污水处理厂，达到消除污染、保护环境的目的，从而实现城市可持续发展。1设计说明书1.1 工程概况1.1.1 设计资料 S 市是江苏省的重要工业城市之一。 近些年来， 随着改革开放的进一步深入， S 市经济发展迅速，人民生活水平不断提高。S 市北区的开发建设虽然目前还处 于起步阶段，但工业发展势头强劲，工业污染物的排放总量势必有较大增长。随 着经济的发展，城市化程度越来越高，人口也将随之猛增。人口的大量增加也将 导致生活污水的大量增加，生活污染也将随之加剧。S 市属亚热带湿润性季风气 候，年平均温度 15.3℃，极端最高温度 37.9℃。常年主导风向为东南风。平均风 速 3.6m/s，年最大风速 19 m/s。 1.1.2 水质水量资料 根据该市中长期发展规划，2020 年城市人口 20 万，2030 年城市人口 33 万。 S 市北区地势平坦，地形略呈南高北低，原状地面标高一般为 5.0m~5.8m（黄海 高程系），局部地带标高仅 4.8~4.9m。厂区平均海拔高程 5.0m。城区地表土层 为黄褐色亚粘土，土层厚度约为 1.0m，第二层为灰褐色粉质粘土，土层厚度约 4.0m。 目前城市居民平均用水 300L/人.d，日排放工业废水 6×104m3/d，主要为有 机工业废水，具体水质资料如下：项目 平均 值BOD5CO D 350SS 150TN 35NH4+-N 25TP 4碱度 （CaCO3） 250pH 6.0~9.0温度 /℃ 14～ 251601.1.3 排放标准及设计要求 根据《江苏省地面水水域功能类别划分》，S 市河流执行《地表水环境质量 标准》 (GHZB1-1999)三类水体标准。北区污水处理厂受纳水体为内河，出水水 质应执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB)规定的一级标准的 B 标准。同时，S 市属太湖流域三级保护区，出水指标中总氮执行《江苏省太湖 流域总氮排放标准》(DB32/191-1998)二级标准。因此，该污水厂出水水质标准 BOD5 ≤ 20mg/L COD≤ 60mg/L SS≤ 20mg/L NH3-N≤ 为： 15mg/L TN≤25mg/L PO4-P≤0.5 mg/L1.2 处理方案的确定1.2.1 城市污水处理概述 城市污水是目前江河湖泊水域污染的重要原因， 是制约许多城市可持续发展 的主要原因之一。目前，我国正处于城市污水处理事业的大发展时期，尤其随着 国家西部大开发战略的实施，中国中西部环境与生态保护已被提上首要议事日 程。 城市生活污水处理自 200 年前工业革命以来，越来越受到人们的重视。城市 污水处理率已成为一个地区文明与否的一个重要标志。近 200 年来，城市污水处 理已从原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污 水，并回用。处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到 A/O、A2/O、 AB、SBR（包括 CCAS 工艺）等多种工艺，以达到不同的出水要求。我国城市 污水处理相对于国外发达国家、起步较晚，目前城市污水处理率只有 6.7%。在 我们大力引起国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展，尤其是当 地实际情况，探索适合我国实际的城市污水处理系统。 结合我国实际情况，参考国外先进技术和经验，建设城市污水处理厂应符合 以下几个发展方向： （1）总投资省。我国是一个发展中国家，经济发展所需资金非常庞大，因 此严格控制总投资对国民经济大有益处。 （2）运行费用低。运行费用是污水处理厂能否正常运行的重要因素，是评 判一套工艺优劣的主要指标之一。 （3）占地省。我国人口众多，人均土地资源极其紧缺。土地资源是我国许 多城市发展和规划的一个重要因素。 （4）脱氮除磷效果好。随着我国大面积水体环境的富营养化，污水的脱氮 除磷已经成为一个迫切的问题。我国最新实施的国家《污水综合排放标准》也明 确规定了适用于所有排污单位， 非常严格地规定了磷酸盐排放标准和氨氮排放标准。这就意味着今后绝大多数城市污水处理厂都要考虑脱氮除磷的问题。 1.2.2 常用城市污水生物处理技术 污水处理所采用的工艺技术是污水处理厂的核心部分，与进水水质、出水要 求、 处理量、 投资大小等等因素密切相关。 由于城市污水的主要污染物是有机物， 因此目前国内外大多采用生物处理技术处理城市污水， 主要有活性污泥法和生物 膜法两大类。其中，生物膜法由于处理效率不高，卫生条件较差，我国只有少数 几座生物膜法城市污水处理厂；而活性污泥法污水处理厂占绝大多数，其中使用 最广泛的主要有四种类型：①传统活性污泥工艺和其改进型工艺；②AB 工艺； ③SBR 及其改进工艺；④ 氧化沟及其改进工艺。 1 AB 法工艺 AB 法是吸附生物降解法的简称，是联邦德国亚琛大学 B．Bohnke 教授于 20 世纪 70 年代中期，在传统两段活性污泥法和高负荷活性污泥法基础上开发的 一种新工艺，属超高负荷活性污泥法，在技术上有所突破。 该工艺不设初沉池，由污泥负荷较高的 A 段和污泥负荷较低的 B 段串联组 成，并分别有独立的污泥回流系统。该工艺从 80 年代开始应用于生产实践，由 于具有技术成熟、处理高浓度生活污水效果好，出水稳定、水质高的特点，越来 越受到污水处理界的青睐。但 A/B 法也存在污泥量大、构筑物及设备较多，运 行管理复杂，脱氮除磷效果不理想的缺点[11]。青岛海泊河 8～12 万 m?/d 污水处 理厂采用了该工艺。 2 SBR 及其改进工艺 （1）SBR 工艺 SBR 工艺也叫序批式活性污泥法，其最根本的特点是处理工序不是连续的， 而是间歇的、周期的，污水一批一批地经过进水、曝气、沉淀、排水，然后又周 而复始。SBR 技术的核心是 SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉 等功能于一池， 无污泥回流系统， 该工艺具有以下优点： 出水水质稳定、 水质好； 耐冲击负荷；运行管理简单、自控水平高；占地面积小、造价低、操作灵活。但 SBR 法存在的曝气系统易堵塞，故障率高，人工操作管理繁琐，监测手段要求 高等缺点也影响了其使用。美国 Cnmdy3000m?/d 污水处理厂和澳大利亚的 Tmmwqdth 污水厂采用了该工艺。 （2）ICEAS 工艺 传统 SBR 是问歇进水，切换频繁，并且至少需要两池以上来回倒换，很不 方便，于是出现了连续进水的 ICEAS 工艺。该工艺的主要改进是在反应池中增 加一道隔墙，将反应池分隔为小体积的预反应区和大体积的主反应区，污水连续 流人预反应区，然后通过隔墙下端的小孔以层流速度进人主反应区。在保持传统 的 SBR 工艺特点的同时，该工艺省去了问歇进水的麻烦。但该工艺设备造价偏 高，技术全部进口，操作运行要求严格。 (3) CAST 工艺 CAST 工艺是 SBR 工艺中脱氮除磷效率最好的一种，它对 SBR 工艺最大的 改进是在反应池前段增加一个选择段，污水首先进入选择段，与来自主反应区的 回流混合液混合，在厌氧条件下，选择段相当于前置厌氧池，为高效除磷创造了 有利条件。 该工艺的另一个特点是利用同步硝化反硝化原理脱氮，在主反应区，反应时段前期控制溶解氧不大于 0.5mg/L ，处于缺氧工况，利用池中原有的硝态氮反 硝化，然后利用同步硝化产生的硝态氮反硝化；到反应时段后期。加大充氧量， 使主反应区处于好氧工况，完成生物除磷反应，并保证出水有足够的溶解氧。 CAST 工艺设计和运行管理简单，处理效果稳定，已被多座中小型污水处理 厂所采用，规模 8 万 m?/d 的贵阳市小河污水处理厂以及深圳、天津及云南的一 些污水处理厂都采用了该工艺。 （4）UNITANK 工艺 UNITANK 工艺是 20 世纪 90 年代比利时西格斯公司在三沟式氧化沟的基础 上开发出来的。它由 3 个矩形池组成，其中外边两侧的矩形池既可做曝气池，又 可做沉淀池，中问一个矩形池只做曝气池。该工艺连续进水、连续出水、常水位 运行， 具有脱氮功能及流程简单的特点， 同时还有容积利用率低、 设备闲置率高、 除磷功能差等不足，要求除磷时则需要化学除磷。我国石家庄高新区 10 万 m?/d 污水处理厂、 上海石洞口 40 万 m?/d 污水处理厂及广西梧州污水处理厂均采用此 工艺。 (5) MSBR 工艺 MSBR 即改良型的 SBR(Modified SBR)，是 A/O 法和 SBR 法工艺组合合成 的工艺系统，它具有二者的一些优点，因而出水水质稳定。MSBR 是一种可连续 进水、高效的污水处理工艺，且简单、容积小、单池，易于实现计算机自动控制。 在较低的投资和运行费用下，能有效地处理含高浓度 BOD5，TSS、氮和磷的污 水。但 MSBR 的结构复杂，各种设备较多，操作管理也比较麻烦，这些都有待 进一步优化改进。加拿大的 Estevan 污水处理厂、深圳市盐田污水处理厂、北京 海淀区某医院污水处理项目均采用了该工艺。 3 氧化沟工艺 氧化沟又称循环曝气池、无终端曝气池，是活性污泥法的一种变型，通常采 用延时曝气，在污水净化的同时污泥得到稳定处理。常见的氧化沟有 Carrousel 氧化沟、交替工作式氧化沟、Orbal 氧化沟、一体化氧化沟等。与活性污泥法相 比，它具有处理工艺及构筑物简单、无初沉池和污泥消化池(一体式氧化沟还可 以取消二沉池和污泥回流系统)、泥龄长、剩余污泥少且容易脱水、处理效果稳 定等特点；但也存在着负荷低、占地大的缺点。邯郸市东污水厂处理水量为 10 万 m?/d 污水处理厂采用了该工艺。 4 传统活性污泥工艺及其改进型工艺 (1)传统活性污泥工艺 传统活性污泥法是应用最早的工艺，它去除有机物和悬浮物的效率很 高，对于城镇污水，可确保出水 BOD5 和 SS 达到 30mg/L 以下，因此，在 1996 年前在我国尚未要求去除氮磷，该工艺是城镇污水处理厂的主体工艺。随着《城 镇污水处理厂污染物排放标准》(GB1)的颁布实施，我国对城镇污水 处理厂的出水水质，尤其是对出水的氮、磷指标要求更加严格。传统的活性污泥 工艺已经不能满足国家标准对氮、磷的去除要求，必须加以改造，一种是用于除 磷的厌氧一好氧工艺(A/O)，一种是用于脱氮的缺氧一好氧工艺；A/O 法则是既 脱氮又除磷的工艺。天津纪庄子 30 万 m?/d 污水处理厂、北京高碑店 100 万 m? /d 污水处理厂、沈阳北部污水处理厂 40 万 m?/d 污水中的 20 万 m?/d 采用的均 是活性污泥污水处理技术。 (2) A/O 工艺 处理效果较稳定， A/O(缺氧／好氧)法对于大型活性污泥法污水处理厂来说，且实现了脱氮或除磷的目标，能耗和运营费用也较低；其缺点是处理单元多，管 理较复杂，且不能同步脱氮和除磷。用于除磷的 A/O 工艺的最主要特征是高负 荷运行、泥龄短、水力停留时间短；用于脱氮的 A/O 工艺的负荷很低，泥龄长、 水力停留时间长。沈阳北部污水处理厂设计处理的 4O 万 m?/d 污水中的 20 万 m?/d 采用的是 A/O 脱氮的污水处理技术。 （3）A?/O 工艺 A?/O(厌氧／缺氧／好氧)工艺同时具有脱氮除磷的效果， 其工艺原理是磷在 厌氧区被释放，在好氧区被吸收，达到除磷目的；污染物在好氧区被氧化降解， 去除 COD 和 BOD5，同时在硝化菌作用下，有机氮转化的氨氮继续转化为亚硝 酸氮和硝酸氮，含有硝酸氮的大量混合液回流到缺氧区进行反硝化脱氮。该工艺 主要优点是对 COD、BOD5、SS 等具有较高的去除率，对脱氮除磷也具有较高 的去除效果，具有运行费用低、占地少，出水水质好等特点。A+A?/O 工艺就是 在此基础上在厌氧池前加了一个污泥厌氧消化池，以便污泥更好的处理。 1.2.3 污水处理工艺流程的选择 1.2.3.1 计算依据 ①设计污水量 居民日平均生活用水量：(20×0.8×0.3+20×0.2×0.15)×0.8=4.38(万 m3/d) 工业废水量：1350×90×﹙1－40％）×80%＝58320m3/d 其它污水量：(4.38+5.83)×0.15=1.53 万 m3/d 污水总量：4.38+5.83+1.53=12 万 m3/d 转化为 L/s 为单位，即： （00）/（24×60×60）=1388.89 L/s 由此查表——污水量总变化系数 K 总 ，得 K 总=1.3 设计总污水量为：.3=/d=1852 L/s 1.2.3.2 处理程度计算 BOD 的去除效率 160 ? 20 η= × 100% = 87.5% 160 ②COD 的去除效率 350 ? 60 η= × 100 % = 82.9% 350 ③SS 的去除效率 150 ? 20 η= × 100% = 86.7% 150 ④氨氮的去除效率 25 ? 15 η= × 100% = 40% 25 ⑤总磷的去除效率 4 ? 0 .5 η= × 100% = 87.5% 4 ⑤总氮的去处率35 ? 25 × 100% = 28.6% 35 上述计算表明，BOD、COD、SS、TP、NH3-N 去除率高，需要采样三级处 理（或深度处理）工艺。 1.2.3.3 综合分析 由上述计算，该设计要求处理工艺既能有效地去除 BOD、COD、SS 等，又 能达到同步脱氮除磷的效果。 进水水质浓度和对出水水质的要求是选择除磷脱氮 工艺的一个重要因素。对于大部分城市污水，为了达到排放标准，应该选用具有 除磷和硝化功能的三级处理。 根据原水水质、出水要求、污水厂规模，污泥处置方法及当地温度、工程地 质、电价等因素作慎重考虑，通过综合分析比较 1.2.2 常用城市污水生物处理工 艺的优缺点，本设计拟采用 A+A2/O 脱氮除磷工艺。此工艺的特点是工艺不仅简 单，总水力停留时间小于其他的同类设备，厌氧(缺氧)/好氧交替进行，不宜于丝 状菌的繁殖，基本不存在污泥膨胀问题，不需要外加碳源，厌氧和缺氧进行缓速 总氮为 70% 搅拌， 运行费用低， 处理效率一般能达到 BOD5 和 SS 为 90%～95%， 以上，磷为 90%左右。因此宜选采用此方案来处理本次设计的污水。 1.2. 2.3.4 1.2.3.4 工艺流程 S 市城市污水处理厂拟采用的如下工艺流程（图 1） 。η=1.2.3.5 流程说明 城市污水通过格栅去除固体悬浮物， 然后进入曝气沉砂池去除污水中密度较 大的无机颗粒污染物（如泥砂，煤渣等），流入初沉池，然后进入生物池进行脱 氮除磷氧区，培养不同微生物的协调作用，在处理常规有机物的同时脱氮除磷。 经过生物降解之后的污水经配水井流至二沉池，进行泥水分离，二沉池的出水达 到《城镇污水处理厂污染物排放标准 GB》的一级标准中的 B 标准， 即可排放。二沉池的污泥除部分回流外其余经浓缩脱水后外运。1.2.4 主要构筑物说明1.2.4.1 格栅 格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上，泵房集水井 的进口处或污水处理厂的端部，用以截流较大的悬浮物或漂浮物。城市污水中一 般会含有纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，均须进行拦截从而防止 管道堵塞，提高处理能力。本设计先设粗格栅拦截较大的污染物，再设细格栅去 除较小的污染物质。 设计参数： ⑴粗格栅 栅条间隙 e=0.025m 栅条间隙数 n=35 个 栅条宽度 S=0.01m 栅槽宽 B=1.3m 栅前水深 h=0.7m 格栅安装角 α = 60° 栅后槽总高度 H=1.05m 栅槽总长度 L=3.13m ⑵细格栅 栅条间隙 e=0.01m 栅条间隙数 n=86 个 栅条宽度 S=0.01m 栅槽宽 B=1.8m 栅前水深 h=0.7m 格栅安装角 α = 60° 栅后槽总高度 H=1.2m 栅槽总长度 L=2.7m 1.2.4.2 曝气沉砂池 沉砂池的功能是利用物理原理去除污水中密度较大的无机颗粒污染物， 普通 使沉砂的后续处理难度增加。 采用曝气式 沉砂池的沉砂中含有约 15%的有机物， 沉砂池可克服这一缺点。曝气式沉砂池是在池的一侧通入空气，使池内水产生与 主流垂直的横向旋流。曝气式沉砂池的优点是通过调节曝气量，可以控制污水的 旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化的影响较小。同时，还对污水起预曝 气作用。 设计参数： L＝12m、 B＝3.0m 、H＝3m ，有效水深 h=3m ，水力停留时间 t=2min， 曝气量 q =
/ h ，排渣时间间隔 T=1d。 1.2.4.3 预缺氧池 1.2.4.5 厌氧池 污水在厌氧反应器与回流污泥混合。在厌氧条件下，聚磷菌释放磷，同时部 分有机物发生水解酸化。 设计参数：L＝35、B＝9、H＝8，有效水深：7m，超高：1m，污泥回流比 R=100%，水力停留时间 t=1.0h。1.2.4.6 缺氧池 污水在厌氧反应器与污泥混合后再进入缺氧反应器， 发生生物反硝化， 同时 去除部分 COD。硝态氮和亚硝态氮在生物作用下与有机物反应。 设计参数：L＝53、B＝9、H＝8，有效水深：7m，超高：1m，污泥回流比 R=100%，水力停留时间 t=1.5h。 1.2.4.7 好氧池 发生生物脱氮后， 混合液从缺氧反应器进入好氧反应器——曝气池。 在好氧 作用下，异养微生物首先降解 BOD、同时聚磷菌大量吸收磷，随着有机物浓度 不断降低，自养微生物发生硝化反应，把氨氮降解成硝态氮和亚硝态氮。具体反 应：+ ? 2 NH 4 + 3O 2 ?亚硝酸菌 → 2 NO 2 + 2 H 2 O + 4 H + ?? ?? 硝酸菌 2 NO 2 + O2 ???→ 2 NO3?设计参数：L＝66、B＝24、H＝8，有效水深：7m，超高：1m，曝气方式： 采用表面曝气，水力停留时间 t=5.0h，出水口采用跌水。 1.2.4.8 二沉池 二次沉淀池的作用是泥水分离， 使污泥初步浓缩， 同时将分离的部分污泥回 流到厌氧池，为生物处理提高接种微生物，并通过排放大部分剩余污泥实现生物 除磷。 本设计采用辐流式沉淀池。其设计参数： D＝ 40m 、 H＝ 6.95m ，有效水深 h=3.75m，沉淀时间 t=2.5h。2设计计算书2.1 格栅的设计2.1.1 设计参数每日栅渣量大于 0.2m3,一般应采用机械清渣。 过栅流速一般采用 0.6～1.0m/s。 格栅前渠道内的水流速度一般采用 0.4～0.9m/s。 格栅倾角一般采用 45°～75°。 通过格栅的水头损失，粗格栅一般为 0.2m，细格栅一般为 0.3～0.4m。2.1.2 设计计算2.1.2.1 粗格栅 格栅斜置于泵站集水池进水处，采用栅条型格栅，设六组相同型号的格栅， 其中两组为备用,过栅流速 v2=0.7 m/s，格栅间隙为 e=25mm，采用人工清渣，格 栅安装倾角为 60°。 ⑴栅前水深 hQ max =160000 = 1.81m 3 / s 24 × 3600设计流量为： Q = Q max ÷ 4 = 1.81 ÷ 4 = 0.45m 3 / s(2h )2 v1 QQ =2代入数据 0.45 =∴栅前水深( 2 h ) 2 0 .7 2h = 0.7 ⑵栅条间隙数 n n= Q sin α ehv式中： n —— 栅条间隙数，个； Qmax ——最大设计流量，m3/s； α—— 格栅倾角度； e —— 栅条净间隙，粗格栅 e＝50～100mm，中格栅 e＝10～40mm，细 格栅 e＝3～10mm； v —— 过栅流速，m/s。 将数值代入上式：n=Q sin α 0.45 × sin 60 0 = ≈ 35(个) ehv 0.025 × 0.7 × 0.7⑶栅槽宽度 B B = S（n-1）+ en 式中： B —— 栅槽宽度，m； S —— 栅条宽度，m,取 0.01m； n —— 栅条间隙数，个； e —— 栅条净间隙，粗格栅 e＝50～100mm，中格栅 e＝10～40mm，细 格栅 e＝3～10mm。 将数值代入上式： B = S（n-1）+ en＝0.01×(35-1)+0.025×35=1.3m ⑷进水渠道渐宽部分的长度 L1 设进水渠道宽 B1=0.85m，渐宽部分展开角 α1= 20°， 则进水渠道渐宽部分长度： L1 = B ? B1 1.3 ? 0.85 = = 0 .7 m 2tgα 1 2 × tg20 o⑸栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L1 0.7 L2 = = = 0.35m 2 2 ⑹过栅水头损失 h1h1 = kh0v2 sin α h0 = ξ 2g式中： h1 —— 过栅水头损失，m； h0 —— 计算水头损失，m； g —— 重力加速度，9.81m/s2； k —— 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般 k=3； S ξ—— 阻力系数，与栅条断面形状有关 ，ξ = β ( ) 4 / 3 ， e 当为矩形断面时，β=2.42。 ∵采用矩形断面 β=2.42，ξ = β ( S ) 4 / 3 =2.42× ( 0.01 ) 4 / 3 =0.72 e 0.025 ∴h1=kh0=k ξv2 0.7 2 ×sin60°=0.05m sin α =3×0.72× 2g 2 × 9.81⑺栅后槽总高度 H 设栅前渠道超高 h2=0.3m，栅前槽高 H1 = h + h2 =0.7+0.3=1.0m H= h + h1 + h2 =0.7+0.05+0.3=1.05 m ⑻栅槽总长度 LL = L1 + L2 + 0.5 + 1.0 +H1 1 .0 ＝0.7+0.35+0.5+1.0+ =3.13 m tg 60° tg 60°⑼每日栅渣量 W QW 1 × 86400 W= 1000 式中： W —— 每日栅渣量，m3/d； W1 —— 栅渣量， m3/103m3 污水）取 0.1～0.01； （ 3 3 3 W1 = 0.01 m /10 m ，代入各值： 0.45 × 0.01 × 86400 W= = 0.3m3/d 1000 × 1.3 采用机械清渣。 2.1.2.2 细格栅 采用栅条型格栅，设六组相同型号的格栅，其中两组为备用 , 过栅流速为 v2=0.7 m/s，格栅间隙为 e=10mm，采用机械清渣，格栅安装倾角为 60°。 ⑴栅前水深 hQ max =160000 = 1.81m 3 / s 24 × 3600设计流量为： Q = Q max ÷ 4 = 1.81 ÷ 4 = 0.45m 3 / s(2h )2 v1 QQ =2代入数据 0.46 =∴栅前水深( 2 h ) 2 0 .7 2h = 0.7m ⑵栅条间隙数 n n= Q sin α ehv式中： n —— 栅条间隙数，个； Qmax ——最大设计流量，m3/s； α—— 格栅倾角度； e —— 栅条净间隙，粗格栅 e＝50～100mm，中格栅 e＝10～40mm，细 格栅 e＝3～10mm； v —— 过栅流速，m/s。 将数值代入上式：n=Q sin α 0.45 × sin 60 0 = = 86 ≈ 86(个) ehv 0.01 × 0.7 × 0.7⑶栅槽宽度 B B = S（n-1）+ en 式中： B —— 栅槽宽度，m； S —— 栅条宽度，m,取 0.01m； n —— 栅条间隙数，个； e —— 栅条净间隙，粗格栅 e＝50～100mm，中格栅 e＝10～40mm，细 格栅 e＝3～10mm。 将数值代入上式： B = S（n-1）+ en＝0.01×(86-1)+0.01×86=1.8m ⑷进水渠道渐宽部分的长度 L1 设进水渠道宽 B1=1.5m，渐宽部分展开角 α1= 20°， 则进水渠道渐宽部分长度： L1 = B ? B1 1.8 ? 1.5 = = 0.42m 2tgα 1 2 × tg20 o⑸栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L1 0.42 L2 = = = 0.21m 2 2 ⑹过栅水头损失 h1h1 = kh0v2 sin α h0 = ξ 2g式中： h1 —— 过栅水头损失，m； h0 —— 计算水头损失，m； g —— 重力加速度，9.81m/s2； k —— 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般 k=3； S ξ—— 阻力系数，与栅条断面形状有关 ，ξ = β ( ) 4 / 3 ， e 当为矩形断面时，β=2.42。 ∵采用矩形断面 β=2.42，ξ = β ( S ) 4 / 3 =2.42× ( 0.01) 4 / 3 =2.42 e 0.01 ∴h1=kh0=k ξv2 0.7 2 ×sin60°=0.2m sin α =3×2.42× 2g 2 × 9.81⑺栅后槽总高度 H 设栅前渠道超高 h2=0.3m，栅前槽高 H1 = h + h2 =0.7+0.3=1.02m H= h + h1 + h2 =0.72+0.2+0.3=1.2 m ⑻栅槽总长度 LL = L1 + L2 + 0.5 + 1.0 +H1 1 .0 ＝0.42+0.21+0.5+1.0+ =2.7 m tg 60° tg 60°⑼每日栅渣量 W QW 1 × 86400 W= 1000 式中： W —— 每日栅渣量，m3/d； W1 —— 栅渣量， m3/103m3 污水）取 0.1～0.01； （ 3 3 3 W1 = 0.08 m /10 m ，代入各值： 0.45 × 0.08 × 86400 W= = 3.1m3/d 1000 × 1.3 采用机械清渣。2.2 曝气沉砂池的设计2.2.1 设计参数旋流速度应保持 0.25～0.3m/d。 水平流速为 0.085 m/d。 最大时流量的停留时间为 1～3min。 有效水深为 2～3m，宽深比一般采用 1～1.5。 长宽比可达 5，当池场比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板。 处理每立方米污水的曝气量为 0.1～0.2m3 空气。2.2.2 设计计算⑴总有效容积 V V = 60Qmax t 式中： V —— 总有效容积，m3； Qmax —— 最大设计流量，m3/s； t —— 最大设计流量时的停留时间，min，取 t =2min。 将数值代入上式：V = 60Qmax t = 60 × 1.81 × 2 = 218m 3⑵池断面积 AA= Qmax V式中： A —— 池断面积，m2； V —— 最大设计流量时的水平前进速度，m/s，取 V=0.01 m/s。 将数值代入上式：A= Qmax 1.81 = = 18.1m 2 V 0.01⑶池总宽度 B A B= H 式中： B —— 池总宽度，m； H —— 有效水深，m,取 H = 3m。 将数值代入上式： A 18.1 B= = = 6 .0 m H 3 ⑷每个池子宽度 b B 6 .0 取 n=2 格， b = = = 3 .0 m n 2 b 3 .0 宽深比： = = 1.0 ，符合要求。 H 3 ⑸池长 L V L= A 式中： L —— 池长，m。 将数值代入上式：V 218 = = 12m A 18.1 ⑹曝气系统设计计算： 采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气。 ①所需曝气量 q L=q = 3600DQmax = 式中： q —— 所需曝气量，m3/h； D —— 每 m3 污水所需曝气量，m3/m3,取 D=0.2 m3/m3。 将数值代入上式： q = 3600 × 0.2 × 1.81 =
/ h ②供气压力 P=(h1+h2+h3+h4+ ?h ) × 9.8 式中：h1 + h2——供风管道沿程局部损失之和，取 0.2m； h3 ——曝气器淹没水头，取 2.8m； h4 ——曝气器阻力，取 0.4m ； Δh——富余水头，取 0.5m。 P=(0.2+2.8+0.4+0.5) × 9.8 =38.22kpa ⑺沉砂斗所需容积 V T 取 1dV = 86400Qmax x1T 86400 × 1.81 × 3 × 1 = = 4.80m 3 5 5 10 10x1 —— 城市污水沉砂量 （取 3m3/105m3） ⑻每个沉砂斗的容积 Vo 设每一格有 2 个砂斗，共 4 个砂斗 4.80 Vo = = 1.20m 3 4 ⑼沉砂斗各部分尺寸 设斗底宽 a1=1.2m，斗壁与水平的倾角为 55o ，斗高 h3'=0.6m 沉砂斗上口宽：a=2h3 2 × 0 .6 + a1 = + 1 .2 = 2 m 0 1.428 tg 55'沉砂斗容积:h 2 V0 = 3 (2a 2 + 2aa1 + 2a1 ) 6 0 .6 = ( 2 × 2 2 + 2 × 2 × 1 .2 + 2 × 1 .2 2 ) 6 = 1.57 m 3 & 1.20m 3符合要求。'⑽沉砂室高度 H 采用重力排砂，设池底坡度为 0.3。坡向砂斗，超高 h1=0.3m′ h3 = h3 + 0.3l 2 = 0.6 + 0.3 × (3 ? 2 ? 1.2) = 0.54m池总高度:H = h1 + h2 + h3 + h3' = 0.3 + 3 + 0.54 + 0.6 = 4.44m⑾空气管的计算 在沉砂池上设一根干管，每根干管上设 4 对配气管，共 8 条配气竖管。则： 每根竖管上的供气量为： q 1332 = = 166.5m 3 / h 8 8 沉砂池总平面面积为：L × B = 12 × 6.0 = 72.0m 2选用 YBM-2 型号的膜式扩散器，每个扩散器的服务面积为 2m2， 7 2 .0 = 36.0 ≈ 36 个。 直径为 200mm，则需空气扩散器总数为： 22.3 主体反应池的设计2.3.1 设计参数表 2 设计参数 项目 BOD5 污泥负荷 [kgBOD5/ kgMLSS.d） （ ] TN 负荷[ kgTN/（kgMLSS.d）] TP 负荷[ kgTP/（kgMLSS.d）] 污泥浓度 MLSS（mg/L） 污泥龄 θc(d) 水力停留时间 t(h) 各段停留时间比例 A1：A2：A3：O 污泥回流比 R（%） 混合液回流比 R 内(%) 溶解氧浓度 DO(mg/L) COD/TN TP/BOD5 数值&0.18 &0.05(好氧段) &0.06(厌氧段)
15～20 8～11 （0.5：1.5：2：3）～（0.5：1.5：2：4） 50～100 100～300 厌氧池〈0.2 缺氧池≤0.5 好氧池=2 〉8 〈0.062.3.2 设计计算⑴有关参数 ①判断是否可采用 A2/O 法 COD 350 = = 10 & 8 TN 35TP 4 = = 0.025 & 0.06 BOD 5 160符合要求。 ②BOD5 污泥负荷 N为保证生物硝化效果，BOD 负荷取:0.12 kgBOD5/（kgMLSS.d） 。 ③回流污泥浓度 XR 根据 X R = 式中: SVI —— 污泥指数，取 SVI=150 r —— 一般取 1.2 将数值代入上式： 10 6 10 6 XR = r= × 1.2 = 8000mg / L SVI 150 ④污泥回流比 R=100%。 ⑤混合液悬浮固体浓度 X = ⑥混合液回流比 R 内TN 去除率 ηTN= R 1 XR = × 8000 = 4000(mg / L) 1+ R 1+110 6 r SVITN o ? TN e 35 ? 25 × 100% = × 100% = 28.6% TN o 35混合液回流比 R 内 =η TN 0.29 × 100% = × 100% = 41% 1 ? η TN 1 ? 0.29为了保证脱氮效果，实际混合液回流比 R 内取 100％ ⑵反应池容积 VV = QS o 120000 × 160 = = 40000m 3 NX 0.12 × 4000反应池总水力停留时间：t= V 40000 = = 0.33(d ) = 8.0(h) Q 120000各段水力停留时间和容积： 预缺氧段 0.5h,厌氧段 1.0 h,缺氧段 1.5h,好氧段 5.0h。 3 池容：V 缺=2500m , V 厌=5000m3, V 缺=7500 m3, V 好=25000 m3。 ⑷ 校核氮磷负荷，kg/(kgMLSS·d) QTN 0 120000 × 35 = =0.049 kgTN/(kgMLSS·d) 好氧段总氮负荷= XV 3000 × 250000 [&0.05 kgTN/(kgMLSS·d)， 符合要求] 厌氧段总磷负荷=QTP0 120000 × 4 = =0.32kgTP/(kgMLSS·d) XV厌 3000 × 5000[符合&0.06 kgTP/(kgMLSS·d)，符合要求] ⑶剩余污泥量 W ①生成的污泥量 W1W1 = Y ( S o ? S e )Q 式中： Y —— 污泥增殖系数，取 Y=0.6。 将数值代入上式 W1 = Y ( S o ? S e )Q = 0.6 × (0.16 ? 0.02) × 120000 = 10080kg / d ②内源呼吸作用而分解的污泥 W2 W2 = k d X r V 式中： kd —— 污泥自身氧化率，取 kd=0.05。 Xr —— 有机活性污泥浓度，Xr=fX， f = ∴Xr=0.75×mg/LW2 = k d X rV = 0.05 × 3.0 × 40000 = 6000kg / d MLVSS = 0.75 （污泥试验法） MLSS③不可生物降解和惰性的悬浮物量（NVSS）W3，该部分占 TSS 约 50%W3 = (TSS ? TSS e ) × 50% × Q = (0.15 ? 0.02) × 50% × 120000 = 7800kg / d④剩余污泥产量 W W = W1 - W2 + W3 = + kg/d ⑤污泥含水率 q 设为 99.2% 11880 = 1485m 3 / d 剩余污泥量： q = 0.8% × 1000 ⑥污泥龄 ts VX 20000 × 4.0 ts = = = 19.0d W 4080 ⑷反应池主要尺寸 反应池总容积 V=40000m3 V 40000 设反应池 2 组，单组池容 V单 = = = 2 2 有效水深 h 取 7.0m 单组有效面积 S 单 =V单 h = 20000 = .0采用 5 廊道式推流式反应池，廊道宽 b 取 10m 单组反应池长 L =S单 5× b = 2857 = 57m 5 × 10校核：b/h=10/7=1.4（满足 b/h=1～2） L/b=57/10=5.7（满足 L/b=5～10） 取超高为 1.0m，则反应池总高 H = 7.0 + 1.0 =8.0 m ⑸反应池进、出水系统计算①进水管 单组反应池进水管设计流量 Q1 = 取管道流速 v=0.8m/s 管道过水断面积 A =Q1 0.925 = = 1 .2 m 2 v 0.8Q 160000 = = 80000m 3 / d = 0.925m 3 / s 2 2管径 d =4Aπ=4 × 1.2 = 1.2m 3.14取进水管管径 DN1200mm ②回流污泥管 单组反应池回流污泥管设计流量 Q R = R × 取管道流速 v=0.8m/s 管道过水断面积 A =Q R 0.93 = = 1 .2 m 2 v 0.8 160000 Q = 1× = 0.93m 3 / s 2 2 × 86400管径 d =4Aπ=4 × 1.2 = 1.2m 3.14取进水管管径 DN1200mm ③进水井 反应池进水孔尺寸： Q Q 160000 进水孔过流量 Q2 = (1 + R ) = (1 + 1) = Q = = 1.81m 3 / s 2 2 86400 取孔口流速 v=0.8m/s 孔口过水断面积 A =Q2 1.85 = = 2.3m 2 v 0.8孔口尺寸取为 2m×1.2m 进水井平面尺寸取为 3.2m×3.2m ④出水堰及出水井 按矩形堰流量公式计算：Q3 = 0.42 2 g bH 3 / 2 = 1.86bH 3 / 2式中：Q 160000 = (1 + 1 + 1) = 2.78m 3 / s 2 2 × 86400 b —— 堰宽，b=8m Q3 = (1 + R + R内 ) Q 2.78 2 / 3 H —— 堰上水头,m, H = ( 3 ) 2 / 3 = ( ) = 0.33m 1.86b 1.86 × 8出水孔过流量 Q4=Q3=2.78m3/s取孔口流速 v=0.8m/s 孔口过水断面积 A =Q4 2.78 = = 3.48m 2 v 0 .8孔口尺寸取为 2.5m×1.6m 出水井平面尺寸取为 3.2m×2.6m ⑤出水管 反应池出水管设计流量 Q5=Q1=0.93m3/s 取管道流速 v=0.8m/s 管道过水断面积 A =Q5 0.93 = = 1 .2 m 2 v 0.8管径 d =4Aπ=4 × 1.2 = 1.2m 3.14取进水管管径 DN1200mm 校核管道流速 v =Q5 0.93 = = 0.83m / s A π 2 × 1.2 4⑹曝气计算 ①设计需氧量 AOR AOR = 去除 BOD5 需氧量 - 剩余污泥中 BODu 氧当量 + NH3-N 硝化需氧量 – 剩余污泥中 NH3-N 的氧当量 - 反硝化脱氮产氧量 碳化需氧量 D1Q(S o ? S ) ? 1.42(W1 ? W2 ) 1 ? e ? 0.23×5 120000 × (0.16 ? 0.02) = ? 1.42 × 4080 1 ? e ?0.23×5 = 18789.37(kgO2 / d ) D1 =假设生物污泥中含氮量以 12.4%计，则： 每日用于合成的总氮=0.124×（kg/d） 506.0 × 1000 即，进水总氮有 = 4.22(mg / L) 用于合成。 120000 被氧化的 NH3-N = 进水总氮 – 出水总氮量 – 用于合成的总氮量 = 35 – 15 – 4.22 = 15.78 mg/L 所需脱硝量 = 35 – 25– 4.22= 5.78 mg/L 1 需还原的硝酸盐氮量 N T = 120000 × 5.78 × = 693.6mg / L 1000 设进水碱度为250，将各值代入： 剩余碱度SALK1 =250－7.14×15.78+3.57×5.78+0.1×（160－20） =172&100(mg/l) (以CaCO3 计)可维持 PH 在 6～9。 硝化需氧量 D2D2 = 4.6Q( N o ? N e ) ? 4.6 × 12.4% × (W1 ? W2 ) = 4.6 × 120000 × (35 ? 15) × = 8712.77(kgO2 / d ) 1 ? 4.6 × 0.124 × 反硝化脱氮产生的氧量 D3 D3 = 2.86NT = 2.86×693.6 = 1983.70 kgO2/d 总需氧量 AOR = D1+D2-D3 = 2.77-485.84kgO2/d = 1228.58 kgO2/h 最大需氧量与平均需氧量之比为 1.4，则 AORmax = 1.4AOR = 1.4×29485.84 = 41280.18 kgO2/d = 1720.0 kgO2/h 去除每 1kgBOD5 的需氧量：= AOR 29485.84 = = 1.76kgO2 / kgBOD5 Q( S o ? S ) 120000 × (0.16 ? 0.02)②标准需氧量 氧转移效率 EA=20%，计算温度 T=25℃。将实际需氧量 AOR 换算成标准状态下 的需氧量 SOR。SOR =式中：AOR ? C S ( 20 )α ( βρ C sm (T ) ? C L ) × 1.024 (T ? 20)ρ—— 气压调整系数，ρ =所在地区实际气压 ， 工程所在地区实际大气 1.013 × 10 5 1.013 × 10 5 =1 1.013 × 10 5压约为 1.013×10 Pa，故此 ρ =5CL —— 曝气池内平均溶解氧，取 CL=2mg/L； CS（20） —— 水温 20℃时清水中溶解氧的饱和度，mg/L； Csm(T) —— 设计水温 T℃时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，mg/L； α —— 污水传氧速率与清水传氧速率之比，取 0.82； β —— 污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取 0.95。 查表得水中溶解氧饱和度：CS（20）=9.18 mg/L，CS（30）=8.38 mg/L 5 3 空气扩散气出口处绝对压为：pb = 1.013×10 +9.8×10 H 5 3 5 = 1.013×10 +9.8×10 ×4 = 1.405×10 Pa 空气离开好氧反应池时氧的百分比：Ot =21(1 ? E A ) 21 × (1 ? 20%) × 100% = 17.54% × 100% = 79 + 21(1 ? E A ) 79 + 21 × (1 ? 20%)好氧反应池中平均溶解氧饱和度：C sm( 30) = C s ( 30) (pb O 1.405 × 10 5 17.54 + t ) = 7.63 × ( + ) = 9.20mg / L 42 2.066 × 10 5 42 2.066 × 10 5标准需氧量为： AOR ? C S ( 20 ) 29485.84 × 9.18 SOR = = (T ? 20 ) α ( βρ C sm (T ) ? C L ) × 1.024 0.82(0.95 × 1 × 9.20 ? 2) × 1.024 ( 25?20 )= 46242.46kgO2 / d = 1926.77 kgO2 / h相应最大时标准需氧量： SORmax = 1.4SOR = 1.4×49242.46 = 64739.44 kgO2/d = 2697.48kgO2/h 好氧反应池平均时供气量： G s =SOR 1926.77 × 100 = × 100 =
/ h 0 .3 E A 0.3 × 20最大时供气量： Gsmax = 1.4Gs = /h ③供气压力 P=(h1+h2+h3+h4+ ?h ) × 9.8 式中：h1 + h2——供风管道沿程局部损失之和，取 0.2m； h3 ——曝气器淹没水头，取 3.8m； h4 ——曝气器阻力，取 0.4m ； Δh——富余水头，取 0.5m。 P=(0.2+3.8+0.4+0.5) × 9.8 =40.82kpa ④曝气头数量计算（以单组曝气池计算） 按供氧能力计算曝气器数量 h 1=SOR 24qc式中h1 ——按供氧能力所需曝气器个数，个； qc——曝气器标准状态下，与曝气池工作条件相似的供氧能力，kgO2 /（h·个）。 采用微孔曝气器， 参照有关工作手册， 工作水深4.3m， 在供风量1～3m3 / h· （ 个） 时曝气器氧利用率EA=20%，服务面积0.3～0.75m2，充氧能力qc =0.14 kgO2 / （h·个），则： 好氧池中曝气器数量 09（个） h 1= 8 × 0.14 ⑺厌氧池设备选择（以单组反应池计算） 厌氧池设导流墙，将厌氧池分成 3 格，每格内设潜水搅拌机 1 台。 厌氧池有效容积 V 厌=35×9×8=2520m3 ⑻缺氧池设备选择（以单组反应池计算）两座 缺氧池设导流墙，将缺氧池分成 3 格，每格内设潜水搅拌机 1 台。 预缺氧池有效容积 V 缺=16×10×8=1274m3 缺氧池有效容积 V 缺=53×9×8=3816m3 ⑼污泥回流设备 污泥回流比 R=100%污泥回流量 QR=RQ=1×000m /d=6700m /h 设回流污泥泵房 1 座，内设 4 台潜污泵（2 用 1 备） 1 1 单泵流量 QR单 = Q R = × 6900 = 2234m 3 / h 3 3 水泵扬程根据竖向流量确定 ⑽混合液回流设备 ①混合液回流泵 混合液回流比 R 内=100% 3 3 混合液回流量 QR=R 内 Q=1×000m /d=6700m /h 设混合液回流泵房 1 座，内设 4 台潜污泵（4 用 1 备） 1 1 单泵流量 QR单 = Q R = × 6700 = 2234m 3 / h 3 3 ②混合液回流管 回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房， 经潜污泵提升后送至缺氧段首 端。 Q 160000 混合液回流管设计流量 Q6 = R内 = 1 × = 0.91m 3 / S 2 2 × 86400 泵房进水管设计流速采用 v=1.2m/s 管道过水断面积 A =Q6 0.91 = = 0.76m 2 v 1 .233管径 d =4Aπ=4 × 0.76 = 0.99m 3.14取进水管管径 DN1000mm 校核管道流速 v =Q6 0.91 = = 1.2m / s A π 2 × 1.0 4③泵房压力出水总管设计流量 Q7 = Q6 = 0.91m 3 / S 设计流速采用 v=1.2m/s 管道过水断面积 A =Q7 0.91 = = 0.76m 2 v 1 .2管径 d =4Aπ=4 × 0.76 = 0.99m 3.14取进水管管径 DN1000mm2.4 配水井的设计2.4.1 设计参数水力配水设施基本的原理是保持各个配水方向的水头损失相等。配水渠道中的水流速度应不大于 1.0m/s，以利于配水均匀和减少水头损失。2.4.2 设计计算⑴进水管管径 D1 3 配 水 井 进 水 管 的 设 计 流 量 为 Q =
= 6700 m /h, 当 进 水 管 管 径 D1=1550mm 时，查水力计算表，得知 v=1.0m/s，满足设计要求。 ⑵矩形宽顶堰 进水从配水井底部中心进入， 经等宽度堰流入 4 个水斗再由管道接入 4 座后续 3 构筑物，每个后续构筑物的分配水量为 q = 6700/4 = 1675 m /h 。配水采用 矩形宽顶溢流堰至配水井。 ①堰上水头 H 因单个出水溢流堰的流量为 q = 6700/4 = 1675 m3/h = 465.3L/s，一般大于 100 L/s 采用矩形堰，小于 100 L/s 采用三角堰，所以，本设计采用矩形堰（堰 高 h 取 0.5m） 。 矩形堰的流量：q = mo bH 2 gH式中： 3 q —— 矩形堰的流量，m /s； H —— 堰上水头，m； b —— 堰宽，m，取堰宽 b = 1.2m； mo —— 流量系数，通常采用 0.327～0.332，取 0.33。 则， H = (q2 0. = ( ) 3 = 0.41m 2 m0 b 2 2 g 0.33 2 × 1.2 2 × 2 × 9.8B & 10 时，属于矩形宽顶堰。取 B = 1.2m，这时 H1 1②堰顶厚度 B 根据有关实验资料，当 2.5 &B 1 .2 = ≈ 2.93 （在 2.5～10 范围内） ，所以，该堰属于矩形宽顶堰。 H 0.41 ③配水管管径 D2 设配水管管径 D2 = 900mm,流量 q = 6700/4 = 1675 m3/h = 465.3 L/s，查水 力计算表，得知 v=0.85m/s。 ④配水漏斗上口口径 D 按配水井内径的 1.5 倍设计，D = 1.5×D1 = 1.5×1550 = 2325 mm2.5 辐流式二沉池的设计2.5.1 设计参数池子直径与有效水深之比宜为 6～12。 池子直径不宜小于 16m。 池底坡底不宜小于 0.05。2.5.2 设计计算⑴每座沉淀池表面积 A1 和池径 DA1 =Qmax nq o 4A1D=π式中： 2 A1 —— 每池表面积，m ； D —— 每池直径，m； n —— 池数； qo —— 表面水力负荷，m3/(m2.h)。 取 qo=1.5 m3/(m2.h)，n=4 座 将数值代入上式：A1 =Qmax 160000 / 24 = = 1110m 2 nq o 4 × 1.5 4 A1 = 4 × 1110 = 37.6m ，取 D=40m 3.14D=π⑵有效水深 h2 h 2 = q ot h 2 = q ot 式中： h2 —— 有效水深，m； t —— 沉淀时间。 取沉淀时间 t=2.5h h2 = qot = 1.5×2.5 = 3.75 m D/ h2 = 40/3.75 ≈ 10.67,合格 ⑶沉淀池总高度 H H = h1 + h2 + h3 + h4 + h5 式中： H —— 总高度，m； h1 —— 保护高，取 0.3m； h2 —— 有效水深，m； h3 —— 缓冲层高，m，非机械排泥时宜为 0.5m；机械排泥时，缓冲层上 缘宜高出刮泥板 0.3m； h4 —— 沉淀池底坡落差，m； h5 —— 污泥斗高度，m。 每池每天污泥量 W1 SNt W1 = ，其中 S 取 0.5L/（p.d） ，由于用机械排泥，所以污泥在斗内贮存时 1000n 间用 4h， N 为设计人口 20 万。∴ W1 =SNt 0.5 × 20 × 10 4 × 4 = 4.17 m 3 =
× 4 × 24设池底进向坡度为 0.05，污泥斗底部直径 r2 = 1m，上部直径 r1 = 2m，倾角 60°。 污泥斗容积 V1 =πh53(r12 + r1r2 + r22 )h5 = (r1-r2)tgα = (2-1) tg60°=1.7m ∴ V1 =πh53(r12 + r1 r2 + r22 ) =3.14 × 1.7 2 (2 + 2 × 1 + 12 ) = 12.46m 3 3坡底落差 h4 = （R-r1）×0.05 = （20-2）×0.05 = 0.9 m，R = D/2 因此，池底可贮存污泥的体积为:V2 =πh44( R 2 + Rr1 + r12 ) =3.14 × 0.9 (20 2 + 20 × 2 + 2 2 ) = 313.69m 3 4共可贮存污泥体积为 V1 + V2 = 12.46 + 313.69 = 326.15 m3 & 5.83 m3，足 够。 沉淀池总高度 H = h1 + h2 + h3 + h4 + h5 =0.3+3.75+0.3+0.9+1.7= 6.95 m ⑷沉淀池周边处的高度为：h1 + h2 + h3 =0.3+3.75+0.3= 4.35 m2.6 浓缩池的设计本次设计采用重力浓缩池，在前面已经算出日产剩余污泥量为： 11880 q= = 1485m 3 / d 0.8% × 1000 设含水率 po=99.2%， （即固体浓度 Co =8kg/m3） ， ⑴浓缩池面积 A 根据查固体通量经验值，污泥固体通量选用 40kg/(m2.d)。 浓缩池面积 A =QC o G式中： Q —— 污泥量，m3/d； Co —— 污泥固体浓度，kg/m3； G —— 污泥固体通量，kg/(m2.d)。A= QC o 1485 × 8 = = 297 m 2 G 40⑵浓缩池直径 D 设计采用 n=2 个圆形辐流池。 A 297 单池面积 A1 = = = 150m 2 n 2浓缩池直径 D = ⑶浓缩池深度 H4 A1π=4 × 150π= 14m ，取 D=15m浓缩池工作部分的有效水深 h2 =h2 =QT 1485 × 15 = = 3.125m 24 A 24 × 297 超高 h1=0.3m，缓冲层高度 h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度 i=1/20,污 泥斗下底直径 D1=1.0m，上底直径 D2=2.4m。QT ，式中，T 为浓缩时间，h，取 T=15h。 24 A池底坡度造成的深度 h4 = (14 2.4 1 D D2 )×i = ( ? )× ? = 0.3m 2 2 2 2 20污泥斗高度 h5 = (D2 D1 2 .4 1 .0 ? ) × tan 60 0 = ( ? ) × tan 60 0 = 1.2m 2 2 2 2浓缩池深度 H = h1 + h2 + h3 + h4 + h5 = 0.3+3.125+0.3+0.3+1.2 = 5.23m2.7 污泥贮泥池的设计进泥量：两座，每座设计进泥量为 QW=m3/d 贮泥时间：T=12h 单个池容为： 3 V=QWT=783.×12÷24=400m 贮泥池尺寸： 将贮泥池设计为正方形，其 L×B×H=10m×10m×4m2.8 构筑物计算结果及说明构筑物计算结果一览表 表 3 构筑物计算结果一览表 尺寸 选型及备注 1. 每日栅渣量 W=0.3m3/d。 栅前水深 h = 0.7m 2. 共 6 组格栅，2 组备用。 栅槽宽度 B=1.3m 3. 选用三台 GH–2500 型链条回 栅后总高 H=1.05m 转式多耙格栅除污机，功率为 栅槽总长 L=3.13m 1.5～2.2KW。 1. 采用 5 台（4 用 1 备） ，每台水 泵的设计流量 Q=1725m3/h 2. 选用 400QW1800 –32 型排水 10 m×5 m 泵，处理流量 1800m3/h ，扬程 32m，出水口径 400mm，功率为 186.71KW。 栅前水深 h = 0.7m 1. 每日栅渣量 W=3.1m3/d。 栅槽宽度 B=1.8m 2. 共 6 组格栅 2 组备用。 栅后总高 H=1.2m 3. 选用三台 GH–2500 型链条回序号类型1粗格栅2提升泵房3细格栅栅槽总长 L=2.7m 1. 总宽 B=6.0m 每格宽 b=3.0m 曝气沉砂池 池长 L=12m 3 曝气量 q=1303.2m /h 2. 3. 4. 5. 1.厌45厌氧池厌氧池有效容积 V =35×9×8=2520m32. 1. 6 缺氧池 缺氧池有效容积 V =53×9×8=3816m3缺2.转式多耙格栅除污机，功率为 1.5～2.2KW。 采用曝气沉砂池，不增加沉砂 的后续处理难度，兼扶氧。 分为两格 。 选用 PXS–6000 型行车式泵吸 砂机，功率 5.15 KW。 采用 YBM-2 型号的膜式扩散 器。 钢筋砼结构，矩形池。 设导流墙， 将厌氧池分成 3 格， 每格内设 SM–7.5 潜水搅拌机 1 台，功率 5 KW。 钢筋砼结构，矩形池。 设导流墙， 将缺氧池分成 3 格， 每格内设 SM–7.5 潜水搅拌机 1 台，功率 5 KW。 钢筋砼结构，矩形池。78好氧池好氧池有效容积 V =66×24×8=12672m3缺9混合液回流 6 m×7 m 泵房 配水井 堰上水头 H=0.41m 堰顶厚度 B=1.2m 每池直径 D=40m 有效水深 h2= 3.75m 沉淀池总高 H=6.95m1011二沉池12回流污泥泵 8 m×6 m 房1. 好氧池分为 3 个沟段。 2. 选用 YBP1400-A8 型转盘曝气 机，充氧能力 56kg/h，功率 22KW。 3. 钢筋砼结构，矩形池。 1. 混合液回流泵房 1 座，内设 4 台 600QW3500–7 型潜污泵（3 用 1 备） ，功率 110 KW。 2. 砖混结构。 1. 采用堰式配水。 2. 钢筋砼结构。 1. 采用中心进水周边出水的辐流 式沉淀池。 2. 池数为 4 座。 3. 选用 CG–40BⅡ型支墩式双周 边传动刮泥机，功率 1.1 KW。 4. 钢筋砼结构 1. 设回流污泥泵房 1 座，内设 4 台 600QW3500–12 系列潜污泵 （3 用 1 备）功率 128.41 KW。 ， 2. 砖混结构。13浓缩池直径 D=15m 污泥浓缩池 有效水深 h2=3.125m 浓缩池深度 H=5.23m 污泥贮泥池 脱水车间 10m×10m×4m14 1520 m×15 m1. 采用连续式重力浓缩池。 2. 选用 NG22–35C 型浓缩池刮泥 机，功率 0.55～0.75KW。 3. 池数 2 座。 4. 钢筋砼结构。 1. 池数 2 座。 2. 钢筋砼结构。 1. 选用 DYL–2000 型带式压滤 机，功率 1.5KW。 2. 砖混结构。3污水厂平面布置3.1 布置原则为了使平面更经济合理，污水厂平面布置应遵循下列原则： ⑴按功能分区，配置得当 主要是指对生产、辅助生产、生产福利等各部分布置，要做到分区明确、配 置得当而又不过分独立分散。既有利于生产，又避免非生产人员在生产区通行或 逗留，确保安全生产。在有条件时（尤其建新厂时） ，最好把生产区和生活区分 开，但两者之间不必设置围墙。 ⑵功能明确，布置紧凑 首先应保证生产的需要，结合地形、地质、土方、结构和施工等因素全面考 虑。布置时力求减少占地面积，减少连接管(渠)的长度，便于操作管理。 ⑶顺流排列，流程简捷 指处理构（建）筑物尽量按流程方向布置，避免与进（出）水方向相反安排； 各构筑物之间的连接管（渠）应以最短路线布置，尽量避免不必要的转弯和用水 泵提升，严禁将管线埋在构（建）筑物下面。目的在于减少能量（水头）损失、 节省管材、便于施工和检修。 ⑷充分利用地形，平衡方土，降低工程费用 某些构筑物放在较高处， 便于减少土方， 便于空放、 排泥， 又减少了工程量， 而另外一些构筑物放在较低处，使水按流程按重力顺畅输送。 ⑸必要时应预留适当余地，考虑扩建和施工可能（尤其是对大中型污水处理厂） 。 ⑹构（建）筑物布置应注意风向和朝向 将排放异味、有害气体的构（建）筑物布置在居住与办公场所的下风向；为 保证良好的自然通风条件，建筑物布置应考虑主导风向。3.2 平面布置S 市位于江苏沿海地区。S 市污水处理厂长约 330 米，宽约 180 米，占地面 积约 60000m2，生活办公综合楼及其它主要辅助建筑物位于厂区偏西一侧，水处 理构筑物靠厂区南部自西向东依次排开，污泥处理系统位于厂区东部，为改善生 活区环境在厂东北角另设大门，以便泥饼和沉砂外运。3.3 附属构筑物的布置附属构筑物一览表 表 4 附属构筑物一览表序号 1 2 3 4 5 6名称 机修间 综合楼 食堂 宿舍 仓库 车库 传达室尺寸 20×8 40×25 7×8 30×25 25×20 4×5材料 砖混 砖混 砖混 砖混 砖混 砖混单位 座 座 座 座 座 座数量 1 1 1 1 1 24高程计算4.1 水头损失表 5 水头损失计算表 名称 参数 沿程损 失(m) 0.01 局部损 失(m) 0.06 总损失 (m) 0.07Q=958.4L/s，I=0.9‰ 格栅至曝气沉砂 V=1.1m/s，DN=1200mm， 池 L=10m Q=1916.7L/s，I=2.5‰ 曝气沉砂池至 V=1.8m/s，DN=1200mm， A2/O L=8m Q=958.4L/s，I=1.25‰ 2 A /O 至配水井 V=1.1m/s，DN=1000mm， L=50m Q=479.1L/s，I=2.6‰ 配水井至沉淀池 V=1.35m/s，DN=800mm， L=12m 沉淀池至浓缩池 Q=23.2L/s，I=2.2‰ V=0.65m/s，DN=400mm， L=80m Q=23.2L/s，I=2.7‰ V=0.7m/s，DN=400mm， L=7m0.020.20.220.060.50.560.030.070.10.180.010.19浓缩池至贮泥池0.020.020.044.2 标高计算地面标高为 123.00m，附近河流的最高水位为 121.40m。4.2.1 二沉池采用半地下结构，挖深 5m，则： 池底标高=123.00-5=118.00m 池顶标高=118.00+6.95=124.95m 水面标高=124.95-0.3=124.65m4.2.2 配水井采用半地下结构，挖深 0.5，则： 池底标高=123.00-0.5=122.50m 池顶标高=122.50+3=125.50m 水面标高=125.50-0.5=125.00m4.2.3A2/O 池采用地上结构，则： 池底标高=123.00m 池顶标高=123.00+8=131.00m 水面标高=131.00-1=130.00m4.2.4 沉砂池采用地上结构，加高 3.5m，则： 池底标高=123.00+3.5=126.50m 池顶标高=126.50+4.24=130.74m 水面标高=130.74-0.3=130.44m4.2.5 格栅采用地上结构，加高 6.5m，则： 池底标高=123.00+6.5=129.50m 池顶标高=129.50+1.35=130.85m 水面标高=130.85-0.3=130.55m4.2.6 浓缩池采用半地下结构，挖深 5m，则： 池底标高=123.00-5=118.00m 池顶标高=118.00+5.44=123.44m 水面标高=123.44-0.3=123.14m4.2.7 贮泥池采用地下结构，挖深 5m，则： 池底标高=123.00-5=118.00m 池顶标高=118.00+5=123.00m 泥面标高=123.00-0.3=122.70m5投资估算5.1 生产班次和人员安排污水处理厂实行三班三人制，既每日三班，每班三人，再加两名管理人员和 两名专职化验员，共计 13 人。机械故障另请工人来修理。5.2 投资估算5.2.1 直接费5.2.1.1 土建计算 钢筋混凝土结构，墙体宽度取 250mm，底部取 300mm。 ⑴ 曝气沉砂池 钢筋混凝土体积 12×4.24×0.25×2+6.4×4.24×0.25×2+12×6.4×0.3+2×6.4×0.25 ×3=71.65 m3 ⑵ A2/O 生化池 钢筋混凝土体积 (60×6×0.25×2+42.5×6×0.25×2+60×6×0.25×4+60×42.5×0.3)× 3 2=2865 m ⑶ 二沉池 钢筋混凝土体积 3 40×3.14×0.25×1.95×4=244.92 m 挖方量计算 (20×20×3.14×2.85+326.15)×4= ⑷ 浓缩池 钢筋混凝土体积 3 23×3.14×0.25×0.44×2=15.9 m 挖方量计算 (23×3.14×3.825+64.2)×2=680.9 m3 ⑸ 贮泥池 钢筋混凝土体积 3 (16.2×12.5×0.25×2+12.5×5×0.25×2+16.5×12.5×0.3)×2=392.5 m 挖方量计算 (16.2×12.5×5)×2= 综合以上数据： 表 6 各构筑物土建面积 曝气沉砂 A2/O 反 二沉池 浓缩池 贮泥池 池 应池 砼 71.65
15.9 392.5 挖方 0 0 .9 2062.5 钢筋混凝土按每立方 300 元计，挖方按每立方 40 元计，则： 合计 3） （m 54.9钢筋混凝土费用：0=107.7 万元 挖方费用：=42.22 万元 ⑹ 地面建筑为砖混结构，其造价按每平米 200 元计。 表 7 建筑面积面积 名称 建筑面积（m2 ） 提升泵房 50 混合液回流泵房 84 回流污泥泵房 96 污泥脱水车间 300 机修间 160 综合楼 1000 食堂 56 宿舍 750 仓库、车库 500 传达室 40 合计 3036 建筑面积费用：.72 万元 ⑺ 土地费用：按每平方米 1000 元计，6=6000 万元 土建工程总费用：107.7+42.22+60.72+ 万元 5.2.1.2 5.2.1.2 设备费用 表 8 设备费用 单价 总价 名称 型号 数量 单位 （万元） （万元） 格栅除污机 GH–2500 6 台 2 12 污水提升泵 400QW 台 0.8 4.0 行车式泵吸 PXS–6000 4 台 15 60 砂机 扩散器 YMB－2 型 40 个 0.05 2 潜水搅拌机 SM–7.5 12 台 1.5 18 转盘式曝气 YBP 台 12 144 机 潜污泵 600QW 台 0.6 3.0 支墩式双周 边传动刮泥 CG–40BⅡ 4 台 25 100 机 污泥回流泵 600QW 台 0.5 2 浓缩池刮泥 NG22–35C 2 台 8 16 机 带式压滤机 DYL–2000 2 台 100 200 管道及附件 60 合计 621 另外还要计算机修车间设备费和化验室设备费： 估计：机修设备：8 万元，化验设备：10 万元所以，直接费=+8+10=6849.64 万元5.2.2 间接费间接费=直接费×30%=%=2054.89 万元5.2.3 第二部分费用第二部分费用=直接费用×10%=%=684.96 万元5.2.4 工程预备费工程预备费=（第一部分费用+第二部分费用）×10% =（4.89+684.96）×10%=958.95 万元5.2.5 总投资总投资=第一部分费用+第二部分费用+工程预备 =4.89+684.96+958.95=10548.44 万元5.3 单位水处理成本估算5.3.1 各种费用5.3.1.1 动力费 E1 名称 格栅除污机 污水提升泵 行车式泵吸 5.15 4 砂机 潜水搅拌机 5 12 罗茨鼓风机 22 12 潜污泵 110 4 支墩式双周 边传动刮泥 1.1 4 机 污泥回流泵 128.41 1 浓缩池刮泥 0.65 2 机 带式压滤机 1.5 2 合计 工业用电按每千瓦 0.5 元计，则年电耗费用为： E1=×365×0.5=734.33 万元/年 5.3.1.2 5.3.1.2 工人工资 E2 每个员工的平均年工资为 1.2 万元/年，则： E2=13×1.2=15.6 万元 5.3.1.3 5.3.1.3 福利 E3 每个员工的福利为 0.3 万元/年，则： 表 9 动力费 单机功率 KW 使用数量 2 4 186.71 4 使用功率 KW 8 746.84 20.6 60 132 440 4.4 128.41 1.3 3 1676.55E3=13×0.3=3.9 万元 5.3.1.4 5.3.1.4 折旧提成费 E4 E4=S×P（元/年） 式中：S——固定资产总值（基建总投资×固定资产形成率，90%） P——综合折旧提成率，包括基本折旧率与大修费率，一般采用 6.2% 所以 E4=.90×0.062=588.6 万元/年 5.3.1.5 检修维护费 E5 E5=S×1%==.9×0.01=94.94 万元/年 5.3.1.6 其他费用（包括行政管理费、辅助材料费） 5.3.1.6 其他费用（包括行政管理费、辅助材料费）E6 E6=（E1+E2+E3+E4+E5）×10% =（734.33+15.6+3.9+588.6+94.94）×10% =%=143.74 万元/年 5.3.1.7 5.3.1.7 污水综合利用 E7 假设每天污水重复利用 800 吨/天，一年就是：800×365=292000 吨 每吨按 0.8 元计，则： E8=29.2×0.8=23.36 万元/年5.3.2 单位污水处理成本T =（E1+E2+E3+E4+E5 +E6-E8）÷（5） =（734.33+15.6+3.9+588.6+94.94+143.74-23.36）×104÷（5） = 0.32 元/吨 污水处理成本较为便宜是因为日处理水量相对较大， 各种土建费用和设备费 用是根据以往的价格进行估算的，与目前的市价会有一定的出入。6结论A2/O 工艺对 BOD5、COD、SS、氮、磷都有很高的去除效果。当然本工艺设计也存在以下待解决的问题：脱氮除磷效果不稳定，难以进一步提高，泥龄长，碳 源不足。但从总体来看其运行费用低，勿需投药；总水力停留时间少于其它同类 工艺；在厌氧（缺氧） 、好氧交替运行的条件下，丝状菌不能大量地繁殖，无污 泥膨胀之虞；污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。根据设计资料，水量，以及 临江市的经济状况，选用 A2/O 工艺较为适合。该工艺技术简单，污泥处理的难 度较小，在技术上都是可行的。致谢在本次毕业设计过程中，本人得到了环工教研室全体老师的热情帮助，同时 也得到了同学们的大力帮助，才能顺利地完成设计。设计期间,在许多方面一直 得到成官文老师的悉心指导，在此向老师们表示衷心的感谢，并希望各位老师能 给以更多的鞭策和教导。 此外，由于本人水平有限，毕业设计中难免会有错误和不当之处，请各位评 审老师给予批评指正，我将不胜感激。参考文献： 参考文献：[1]冯生华.城市中小型污水处理厂的建设与管理.北京，化工工业出版社，2001. [2]崔玉川，刘振江等.城市污水厂处理设施设计计算.北京，化工工业出版社， 2004. [3]沈耀良，王宝贞.废水生物处理新技术—理论与应用.北京，中国环境科学出 版社，2001. [4]杨岳平，徐新华，刘传富.废水处理工程及实例分析.北京，化工工业出版社， 2003. [5]徐新阳，于峰.污水处理工程设计.北京，化学工业出版社，2003. [6]郑兴灿等.污水除磷脱氮技术. 北京，中国建筑工业出版社， 1998. [7]王洪臣等.城市污水处理厂运行控制与维护管理.北京，科学出版社，1999. [8]李海等.城市污水处理技术及工程实例.北京，化学工业出版社，2002. [9]郑兴灿.城市污水生物除磷脱氮工艺方案的选择.《给水排水》V01.26，NO.5， 2000 [10]邵林广.南方城市污水处理工艺的选择.《给水排水》V01.26，NO.6，2000 [11]于尔捷， 张杰.给水排水工程快速设计手册.北京， 中国建筑工业出版社， 1996 [12]张自杰.排水工程（下册.第四版）.北京，中国建筑工业出版社，2000 [13]高俊发，王社平.污水处理厂工艺设计手册.北京，化学工业出版社，2003 [14]周金全.城市污水处理工艺设备及招标投标管理.北京，化学工业出版社， 2003 [15]史惠祥.实用环境工程手册.北京，化学工业出版社，2002
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